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硝化反應過(guò)程：在有氧條件下，氨氮被硝化細菌所氧化成為亞硝酸鹽和硝酸鹽。他包括兩個(gè)基本反應步驟：由亞硝酸菌（Nitrosomonas sp）參與將氨氮轉化為亞硝酸鹽的反應；硝酸菌（Nitrobacter sp）參與的將亞硝酸鹽轉化為硝酸鹽的反應，亞硝酸菌和硝酸菌都是化能自養菌，它們利用CO2、CO32-、HCO3-等做為碳源，通過(guò)NH3、NH4+、或NO2-的氧化還原反應獲得能量。硝化反應過(guò)程需要在好氧（Aerobic或Oxic）條件下進(jìn)行，并以氧做為電子受體，氮元素做為電子供體。其相應的反應式為： 亞硝化反應方程式： 55NH4++76O2+109HCO3→C5H7O2N﹢54NO2-+57H2O+104H2CO3 硝化反應方程式： 400NO2-+195O2+NH4-+4H2CO3+HCO3-→C5H7O2N+400NO3-+3H2O 硝化過(guò)程總反應式： NH4-+1.83O2+1.98HCO3→0.021C5H7O2N+0.98NO3-+1.04H2O+1.884H2CO3 通過(guò)上述反應過(guò)程的物料衡算可知，在硝化反應過(guò)程中，將1克氨氮氧化為硝酸鹽氮需好氧4.57克（其中亞硝化反應需耗氧3.43克，硝化反應耗氧量為1.14克），同時(shí)約需耗7.14克重碳酸鹽（以CaCO3計）堿度。 在硝化反應過(guò)程中，氮元素的轉化經(jīng)歷了以下幾個(gè)過(guò)程：氨離子NH4-→羥胺NH2OH→硝?；鵑OH→亞硝酸鹽NO2-→硝酸鹽NO3-。 二、反硝化細菌 反硝化反應過(guò)程：在缺氧條件下，利用反硝化菌將亞硝酸鹽和硝酸鹽還原為氮氣而從污水中逸出，從而達到除氮的目的。反硝化是將硝化反應過(guò)程中產(chǎn)生的硝酸鹽和亞硝酸鹽還原成氮氣的過(guò)程，反硝化菌是一類(lèi)化能異養兼性缺氧型微生物。當有分子態(tài)氧存在時(shí)，反硝化菌氧化分解有機物，利用分子氧作為***終電子受體，當無(wú)分子態(tài)氧存在時(shí)，反硝化細菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽中的N3+和N5+做為電子受體，有機物則作為碳源提供電子供體提供能量并得到氧化穩定，由此可知反硝化反應須在缺氧條件下進(jìn)行。從NO3-還原為N2的過(guò)程如下： NO3-→NO2-→NO→N2O→N2 反硝化過(guò)程中，反硝化菌需要有機碳源（如碳水化合物、醇類(lèi)、有機酸類(lèi)）作為電子供體，利用NO3-中的氮進(jìn)行缺氧呼吸。其反應過(guò)程可以簡(jiǎn)單用下式表示： NO3-+4H(電子供體有機物)→ 1/2N2+H2O+2OH-NO2-+3H(電子供體有機物)→ 1/2N2+H2O+OH- 綜上所述，硝化反應每氧化1g氨氮耗氧4.57g,消耗堿度7.14g,表現為PH值下降，在反硝化過(guò)程中，去除硝酸鹽氮的同時(shí)去除碳源，這部分碳源折合DO2.6g,另外，反硝化過(guò)程中補償堿度3.57g。 3、硝化反硝化的堿度平衡1、一般來(lái)說(shuō)，在硝化反應中每硝化lgNH3-N需要消耗7.14g堿度，所以硝化過(guò)程中需要的堿度量可按下式計算：堿度＝7.14×QΔCNH3-N×10-3   (1)式中：Q為進(jìn)入濾池的日平均污水量，m3／d； ΔCNH3-N為進(jìn)出濾池NH3-N濃度的差值，mg／L； 7.14為硝化需堿量系數，kg堿度／kgNH3-N。 2、對于含氨氮濃度較高的工業(yè)廢水，通常需要補充堿度才能使硝化反應器內的pH值維持在7.2～8.0之間。計算公式如下：堿度＝K×7.14×QΔCNH3-N×10-3  (2)式中，K為安全系數，一般為1.2～1.3。3、實(shí)際工程中進(jìn)行堿度核算應考慮以下幾部分：入流污水中的堿度，生物硝化消耗的堿度，分解BOD5產(chǎn)生的堿度，以及混合液中應保持的剩余堿度。要使生物硝化順利進(jìn)行，必須滿(mǎn)足下式： ALKw＋ALKc＞ALKN＋AlKE （3）如果堿度不足，要使硝化順利進(jìn)行，則必須投加純堿，補充堿度。投加的堿量可按下式計算：ΔALK＝（ALKN＋ALKE）—（ALKw＋ALKc）  （4）式中： ΔALK為系統應補充的堿度，mg／L； ALKN  為生物硝化消耗的堿量；ALKN一般按硝化每kgNH3-N消耗7.14kg堿計算。 ALKE  為混合液中應保持的堿量，ALKE一般按曝氣池排出的混合液中剩余50mg/L堿度(以Na2CO3計)計算。 ALKw 為原污水中的總堿量； ALKc 為BOD5分解過(guò)程中產(chǎn)生的堿量；ALKc與系統的SRT有關(guān)系： 當SRT＞20d時(shí)，可按降解每千克BOD5產(chǎn)堿0.1kg計算；當SRT＝10～20d時(shí)，按0.05kgALK/kgBOD5；當SRT＜10d時(shí)，按0.01gALK/kgBOD5。Q為進(jìn)入濾池的日平均污水量，m3／d；ΔCNH3-N為進(jìn)出濾池NH3-N濃度的差值，mg／L；7.14為硝化需堿量系數，kg堿度／kgNH3-N。ΔALK為系統應補充的堿度，mg／L；ALKN  為生物硝化消耗的堿量；ALKN一般按硝化每kgNH3-N消耗7.14kg堿計算。ALKE  為混合液中應保持的堿量，ALKE一般按曝氣池排出的混合液中剩余50mg/L堿度(以Na2CO3計)計算。ALKw 為原污水中的總堿量；ALKc 為BOD5分解過(guò)程中產(chǎn)生的堿量；ALKc與系統的SRT有關(guān)系：

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　　氣箱脈沖袋式除塵器的優(yōu)點(diǎn)是結構簡(jiǎn)單、使用壽命長(cháng)、維護管理方便，除塵效率能滿(mǎn)足一般使用要求;缺點(diǎn)是過(guò)濾風(fēng)速低、占地面積大。除塵器可以因地制宜地設計成各種形式?！　∫?、 操作制度的選擇　　正負壓操作的選擇 ：一般正負壓操作均可，氣箱脈沖袋式除塵器正壓操作比較多，這是因為正壓操作對圍護結構嚴密性要求低，但氣體含塵濃度高時(shí)存在著(zhù)風(fēng)機磨損問(wèn)題。如果風(fēng)機并聯(lián)，當一臺停止運行時(shí)會(huì )產(chǎn)生倒風(fēng)冒灰現象。負壓操作要求有嚴密的外圍結構?！　∏寤曳绞蕉嗫块g歇操作停風(fēng)機時(shí)濾袋自行清灰，必須時(shí)也可輔以人工拍打清灰或者設計手動(dòng)清灰裝置?！　《?、 設計注意事項　　1、 濾袋層和氣體分配層應設檢修門(mén);　　2、 氣箱脈沖袋式除塵器箱體內壁和地面應涂刷油漆，以利清掃;　　3、 除塵器設置采光窗或電氣照明;　　4、 正壓操作時(shí)，除塵器出風(fēng)口的速度為3-5m/s;負壓操作時(shí),出風(fēng)口的設置應使氣流分布均勻?！　?、 超低排放脫硫除塵設備的結構設計應考慮除塵濾袋容塵后的質(zhì)量，一般取2-3kg/㎡。文章內容來(lái)源于氣箱脈沖袋式除塵器：www.zhibaobei.com.cn/

　　工業(yè)廢水處理機的使用并不是由它們單一來(lái)實(shí)現工程質(zhì)量的，大型廢水處理設備對于污水的處理，也需要結合一些其他的工具或者是技術(shù)，尤其是一些參數的合理設定。據了解，大型廢水處理設備的操作，***需要結合的就是專(zhuān)業(yè)技術(shù)?！　〈笮蜕钗鬯幚碓O備埋設于地表之下，并且采用了推流式的生物接觸氧化，處理效果比完全混合式好，而且比活性污泥池的體積還小，完全符合水質(zhì)的適應性，那么其工業(yè)廢水處理機流程時(shí)怎么樣的，讓我們一起來(lái)了解一下?！　∫患壧幚恚捍笮蛷U水處理設備主要去除污水中呈懸浮狀態(tài)的固體污染物質(zhì)，物理處理法大部分只能完成一級處理的要求。工業(yè)廢水處理機經(jīng)過(guò)一級處理的污水，有機物質(zhì)一般可去除一部分，但是達不到排放標準。一級處理屬于二級處理的預處理?！　《壧幚恚褐饕コ鬯谐誓z體和溶解狀態(tài)的有機污染物質(zhì)，使有機污染物達到排放標準，目前使用比較廣泛的是短纖維，懸浮物去除率以及出水效果好?！　?**處理：河南生活污水處理設備進(jìn)一步處理難降解的有機物、氮和磷等能夠導致水體富營(yíng)養化的可溶性無(wú)機物等。主要方法有生物脫氮除磷法，混凝沉淀法，砂濾法，活性炭吸附法，離子交換法和電滲析法等。文章內容來(lái)源于工業(yè)廢水處理機：www.zhibaobei.com.cn/

一．概述酒精工業(yè)是國民經(jīng)濟重要的基礎原料產(chǎn)業(yè)，酒精廣泛應用于化工、食品工業(yè)、日化、醫藥衛生等領(lǐng)域，同時(shí)又是酒基、浸提劑、溶劑、洗滌劑和表面活性劑。我國酒精生產(chǎn)的原料比例為：淀粉質(zhì)原料（玉米、薯干、木薯）占75%，廢糖蜜原料占20%，合成酒精占5%。由此，我國酒精生產(chǎn)的原料主要是玉米、薯干等淀粉質(zhì)原料。酒精企業(yè)酒精糟的污染是食品與發(fā)酵工業(yè)***嚴重的污染源之一，由于投資、生產(chǎn)規模、技術(shù)、管理等原因，大部分酒精企業(yè)的綜合利用率較低。 二．酒精生產(chǎn)廢水特點(diǎn)酒精工業(yè)的污染以水的污染***為嚴重，生產(chǎn)過(guò)程中的廢水主要來(lái)自蒸餾發(fā)酵成熟醪后排出的酒精糟，生產(chǎn)設備的洗滌水、沖洗水，以及蒸煮、糖化、發(fā)酵、蒸餾工藝的冷卻水等。酒精廢水是高濃度、高溫度、高懸浮物的有機廢水，處理技術(shù)起步較早，發(fā)展較快。廢液中的廢渣含有粉碎后的木薯皮、根莖等粗纖維，這類(lèi)物質(zhì)在廢水中是不溶性的COD；木薯中的纖維素和半纖維素是多糖類(lèi)物質(zhì)，在酒精發(fā)酵中不能成為酵母菌的碳源而被利用，殘留在廢液中，表現為溶解性COD；無(wú)機灰分的泥砂雜質(zhì)。這些物質(zhì)增加了廢水處理的難度。三、酒精廢水處理主要方法酒精糟雖然無(wú)毒，但是污染負荷高成酸性。根據酒精生產(chǎn)的原料不同，其酒精糟的綜合利用和處理采用不同的方法。玉米酒精糟生產(chǎn)DDGS，既能較徹底的消除污染，使廢水處理達標，又能獲得高質(zhì)量的蛋白飼料。但是DDGS生產(chǎn)設備投資大，能耗高（1tDDGS需要200kw·h電耗，蒸汽2.7t，水耗250t），技術(shù)要求高，所以國內只有一部分企業(yè)實(shí)現DDGS生產(chǎn)，部分企業(yè)仍采用先進(jìn)行固液分離，濾渣生產(chǎn)DDG，做飼料，濾液部分回用生產(chǎn)，部分經(jīng)生化處理，逐步實(shí)現酒精糟生產(chǎn)DDGS。部分企業(yè)將薯干酒精糟經(jīng)厭氧+好氧處理，該方法COD去除率可達到80%。還有企業(yè)將酒精糟采用固液分離，濾液回用生產(chǎn)或者經(jīng)生化處理達標，濾渣直接做飼料。用厭氧消化處理酒精廢醪經(jīng)過(guò)30多年的研究實(shí)踐，已證明是一種切實(shí)可行的高效產(chǎn)能的處理方法，得到國內外普遍的承認和應用。我國現行的酒精廢醪治理工程中絕大多數采用了厭氧消化工藝。目前，對糖蜜酒精糟采用濃縮燃燒或者濃縮后制作顆粒肥料用，對綜合廢水仍采用二級生化處理技術(shù)。4.1高效全混厭氧污泥罐（EASB）厭氧反應器采用鋼結構，其外形結構類(lèi)似于第三代厭氧反應器EGSB和IC，能承受高濃度的固體懸浮物（SS），是三代厭氧反應器EGSB和IC不具備的特點(diǎn)，采用高溫發(fā)酵，容積負荷可高達7.0kgCOD/(m3.d), 高于傳統全渣厭氧發(fā)酵工藝的2—3倍， COD 去除率高達90％。該工藝有以下優(yōu)點(diǎn)：①對高濃度污染物高SS的酒精有機廢水，耐沖擊力高承受力強，可完全達到高濃度懸浮物廢水處理的要求。②在高濃度懸浮液的情況下，雖不能或很難形成顆粒污泥，但高效厭氧裝置可以培養出沉淀性能很好和活性很高的污泥，這對于保證COD 去除率是關(guān)鍵的。③在高濃度懸浮液的情況下，容積負荷比普通全渣反映罐高很多，所以產(chǎn)沼氣量很大，能產(chǎn)生較好的經(jīng)濟效益。4.2 UASB+缺氧池+接觸氧化上流式厭氧污泥反應器（UASB）技術(shù)在國內外已經(jīng)發(fā)展成為厭氧處理的主流技術(shù)之一，在UASB中沒(méi)有載體，污水從底部均勻進(jìn)入，向上流動(dòng)，顆粒污泥（污泥絮體）在上升的水流和氣泡作用下處于懸浮狀態(tài)。反應器下部是濃度較高的污泥床，上部是濃度較低的懸浮污泥層，有機物在此轉化為甲烷和二氧化碳氣體。在反應器的上部有三相分離器，可以脫氣和使污泥沉淀回到反應器中。UASB的COD負荷較高，反應器中污泥濃度高達100—150 g/L，因此COD去除效率比普通的厭氧反應器高三倍，可達80%～95%。缺氧池具有雙重作用，一是對廢水進(jìn)行生物預處理，改善其生化性，并吸附、降解一部分有機物；二是對系統的污泥進(jìn)行消化處理?？梢耘c后續的接觸氧化形成A/O模式，具有同步脫氮除磷作用，其中厭氧段主要作用是去除有機污染物和釋放磷，缺氧段的主要作用是反硝化脫氮，由于具有同步去除有機污染物、脫氮、除磷作用，因而目前該工藝廣泛應用在需要脫氮除磷的污水處理方案中。生物接觸氧化法是生物膜法的一種，屬于好氧生化處理工藝。整個(gè)系統由池體、填料、曝氣設備等組成。好氧生化法是細菌及菌類(lèi)的微生物、后生動(dòng)物等一類(lèi)的微型動(dòng)物在填料載體上生長(cháng)繁殖，微生物攝取污水中的有機物作為養份，吸附分解污水中的有機物，微生物不斷新陳代謝，保持活性，從而使污水得以?xún)艋?。在溶解氧和食物都充足的情況下，微生物繁殖十分迅速，生物膜逐漸增厚，溶解氧和污水中的有機物憑借擴散作用，被微生物利用。當生物膜達到一定厚度時(shí)，氧氣無(wú)法向生物膜內部擴散，好氧菌死亡，而兼性細菌和厭氧菌開(kāi)始大量繁殖，形成厭氧層，利用死亡的好氧菌為基質(zhì)，并在此基礎上不斷繁殖厭氧菌，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間后在數量上開(kāi)始下降，加上代謝氣體的逸出，使生物膜大塊脫落。在脫落的生物膜表面新的生物膜又重新發(fā)展起來(lái)，在接觸氧化池內，由于填料表面積大，所以生物膜發(fā)展的每一個(gè)階段都是存在的，使去除有機物的能力穩定在一個(gè)水平上。接觸氧化工藝的主要優(yōu)點(diǎn)如下：① 體積負荷高，處理時(shí)間短，節約占地面積。生物接觸氧化法的體積負荷***高可達3～6kgBOD（m3·d），污水在池內停留時(shí)間***短只需0.5～1.5h。同樣體積的設備，生物接觸氧化的處理能力高出幾倍，處理效率高，所以節約占地面積。② 生物活性高。由于曝氣系統設置在填料之下，不僅供氧充分而且對生物膜起到擾動(dòng)作用，加速生物膜的更新，大大提高生物膜的活性。曝氣形成的紊流使得生物膜不斷的連續的與污水中有機物接觸，避免形成死角。經(jīng)過(guò)我們在類(lèi)似工程中的檢測，同樣濕重的絲狀菌生物膜，其好氧速率比活性污泥法高1.8倍。③ 微生物濃度高，一般的活性污泥法的污泥濃度為2～3g/L，微生物在池中處于懸浮狀態(tài)；而接觸氧化池中絕大多數微生物附著(zhù)在填料上，單位體積內水中和填料上的微生物濃度可達到10～20g/L。由于生物接觸氧化工藝的微生物濃度高，所以有利于提高容積負荷，從而降低占地面積。④ 污泥產(chǎn)量低。⑤ 出水水質(zhì)好而且穩定。在進(jìn)水短期發(fā)生變化時(shí)，出水水質(zhì)受的影響很小，而且生物膜活性恢復快，適合短期間斷運行的需要。⑥ 運行管理方便4.3 EGSB+SBREGSB與UASB非常相似，其區別在于，EGSB采用高達2.5～6m/h的上升流速，使得反應器中的顆粒污泥處于部分或者完全膨脹化。污泥顆粒之間的距離加大從而使污泥床的體積加大。在高的上升流速以及產(chǎn)氣的作用下，廢水中的有機物與污泥床更充分的接觸。因此可以允許廢水在反應器中有更短的停留時(shí)間，從而，EGSB可以用于處理較低濃度的廢水。與UASB相比，它比UASB布水更容易均勻，傳質(zhì)效果更好，有機物去除率更高，能適應高濃度有機廢水和低濃度有機廢水，容積負荷高，COD去除率高。EGSB優(yōu)點(diǎn)：1、使用范圍廣，不需要預酸化，流程簡(jiǎn)單；2、對進(jìn)水的溫度，pH要求不高，進(jìn)水COD可達~30，000mg/L；3、依靠進(jìn)水和產(chǎn)氣達到自行膨脹，并且會(huì )根據負荷的變化自動(dòng)改變床層的膨脹度，無(wú)須另外增加循環(huán)泵保證膨脹，因此動(dòng)力消耗??；4、反應器中床層的膨脹度由下自上逐漸增大，屬于變速膨脹床，其抗沖擊負荷能力較強，有機物去除率較高（一般為75%~95%以上），5、三項分離器：三相分離器專(zhuān)利設計，有效地將氣固液分離開(kāi)，保證有效的污泥停留時(shí)間；6、反應器沒(méi)有內循環(huán)，上升流速慢，負荷高時(shí)也不影響分離；7、操作維護容易，便于管理。SBR工藝集進(jìn)水、曝氣、沉淀在一個(gè)池子中完成。一般由多個(gè)池子構成一組，各池工作狀態(tài)輪流變換運行，單池由潷水器潷水，間歇出水，故又稱(chēng)為序批式活性污泥法。該工藝將傳統的曝氣池、沉淀池由空間上的分布改為時(shí)間上的分布，形成一體化的集約構筑物，并利于實(shí)現緊湊的模塊布置，***大的優(yōu)點(diǎn)是節省占地。另外，可以減少污泥回流量，有節能效果。典型的SBR工藝沉淀時(shí)停止進(jìn)水，靜止沉淀可以獲得較高的沉淀效率和較好的水質(zhì)。隨著(zhù)自動(dòng)化技術(shù)的發(fā)展和PLC控制系統的普及化，SBR工藝的工程應用又進(jìn)入了一個(gè)新的時(shí)代。 4.4 IC+A/OIC反應器即膨脹顆粒污泥床反應器，是在UASB反應器的基礎上發(fā)展起來(lái)的第三代厭氧生物反應器，它通過(guò)出水回流再循環(huán)，大大提高了污水的上升流速，反應器中顆粒污泥始終處于膨脹狀態(tài)，加強污水與微生物之間的接觸和傳質(zhì)，獲得較高的去除效率，反應器的高度高達16-25m。從外觀(guān)上看，IC反應器由***厭氧反應室和第二厭氧反應室疊加而成，每個(gè)厭氧反應器的頂部各設一個(gè)氣-固-液三相分離器。如同兩個(gè)UASB反應器的上下重疊串聯(lián)。IC的特點(diǎn)：（1）容積負荷率高，水力停留時(shí)間短IC反應器生物量大（可達到60g/L），污泥齡長(cháng)。特別是由于存在著(zhù)內、外循環(huán)，傳質(zhì)效果好。處理高濃度有機廢水，進(jìn)水容積負荷率可達15～25kgCOD/m3·d。（2）抗沖擊負荷強在IC反應器中，當COD負荷增加時(shí)，沼氣的產(chǎn)生量隨之增加，由此內循環(huán)的氣提增大。處理高濃度廢水時(shí)，循環(huán)流量可達進(jìn)水流量的10～20倍。廢水中高濃度和有害物質(zhì)得到充分稀釋?zhuān)蟠蠼档陀泻Τ潭?，從而提高了反應器的耐沖擊負荷能力；當COD負荷較低時(shí)，沼氣產(chǎn)量也低，從而形成較低的內循環(huán)流。因此，內循環(huán)實(shí)際為反應器起到了自動(dòng)平衡COD沖擊負荷的作用。（3）避免了固形物沉積有一些廢水中含有大量的懸浮物質(zhì)，會(huì )在UASB等流速較慢的反應器內容易發(fā)生累積，將厭氧污泥逐漸置換，***終使厭氧反應器的運行效果惡化乃***失效。而在IC反應器中，高的液體和氣體上升流速，將懸浮物沖擊出反應器。（4）基建投資省和占地面積小由于IC反應器的容積負荷率比普通的UASB反應器要高3～4倍以上，則IC反應器的體積為普通UASB反應器的1/4～1/3左右。而且有很大的高徑比，所以，占地面積特別省，非常使用于占地面積緊張的廠(chǎng)礦企業(yè)采用。并且，可降低反應器的基建投資。（5）依靠沼氣提升實(shí)現自身的內循環(huán)，減少能耗厭氧流化床載體的膨脹和流化，是通過(guò)出水回流出水泵加壓實(shí)現。依次必須消耗一部分動(dòng)力。而IC反應器正常運行時(shí)是以自身產(chǎn)生的沼氣作為提升的動(dòng)力，實(shí)現混合液內循環(huán)，不必開(kāi)水泵實(shí)現強制循環(huán)，從而減少能耗。（6）減少藥劑投量，降低運行費用內外循環(huán)的液體量相當于***級厭氧出水的回流，對pH起緩沖作用，使反應器內的pH保持穩定?？蓽p少進(jìn)水的投堿量，從而節約藥劑用量，而減少運行費用。（7）出水的穩定性好因為，IC反應器相當有上、下兩個(gè)UASB反應器串聯(lián)運行，下面一個(gè)UASB反應器具有很高的有機負荷率，起“粗”處理作用，上面一個(gè)UASB反應器的負荷較低，起“精”處理作用。一般說(shuō)，多級處理工藝比單級處理的穩定性好，出水水質(zhì)穩定。(8)IC可以在較高溫度下運行，非常適合于生產(chǎn)廢水溫度較高的情況，可節省污水蒸汽加熱的運行費用。A/O工藝：系Anoxic/Oxic（兼氧/好氧）工藝的簡(jiǎn)寫(xiě)。是常規二級生化處理基礎上發(fā)展起來(lái)的生物去碳除氮技術(shù)，是考慮污水脫氮采用較多的一種處理工藝。充分利用缺氧生物和好氧生物的特點(diǎn)，使廢水得到凈化。目前典型A/O工藝是把缺氧工段提前到好氧工段前，利用原水中有機物作為有機碳源，故稱(chēng)為前置反硝化作用，轉化為硝化態(tài)氮，在缺氧段時(shí)，活性污泥中的反硝化細菌利用硝化態(tài)氨和廢水中的含碳有機物進(jìn)行反硝化作用，使化合態(tài)氨轉化為分子態(tài)氨，獲得去碳脫氮的效果，同時(shí)具有生物選擇的作用，防止污泥膨脹。因此A/O工藝不但具有穩定的脫氮功能，而且對COD、BOD有較高的去除率，處理深度高，剩余污泥量少。 4.5 UASB+氧化塘該工藝特別適合于建在郊區的木薯酒精生產(chǎn)企業(yè)，氧化塘的廢水停留時(shí)間可達數月，由于這類(lèi)企業(yè)多處于市郊或鄉鎮，而且每年的生產(chǎn)期為間歇式生產(chǎn)，從而為這種占地面積大，處理時(shí)間長(cháng)的污水處理方式提供了可能。四、酒精廢水的資源化利用以某木薯酒精廠(chǎng)廢水處理工程為例說(shuō)明。主要生產(chǎn)木薯淀粉，年產(chǎn)6萬(wàn)噸，淀粉廢水水量為4800m3/d，CODcr 30000mg/L，BOD5 18000mg/L，SS 2000mg/L，pH 4-5。根據環(huán)保部門(mén)的有關(guān)規定，廢水排放應達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)中的一級標準：CODcr ≤100mg/L，BOD5 ≤20mg/L，SS≤70mg/L，pH 6－9。運行費用：人工費用0.05 元/噸水；噸水電耗0.65 元/噸水，藥劑費0.25元/噸水，直接費用1.00元/噸水。效益分析：厭氧段每天接納COD總量約為129600公斤，則沼氣日產(chǎn)量為51840m3。沼氣發(fā)熱量約為5500千卡/m3，相當于1kg燃煤的熱值，回收用于廠(chǎng)內生產(chǎn)鍋爐燃燒，每天節約標準煤51噸，噸煤按600元計，每天可收益30600元，全年按300天生產(chǎn)時(shí)間計算，可節約標準煤炭15300余噸，每年節約煤款918萬(wàn)元。除去年運行費用約144萬(wàn)元，噸水收益5.3元/噸水。